P0922QS FOXBORO 震撼年初新品_廈門興銳嘉進出口有限公司

品牌：FOXBORO	規格：P0922QS	材質：備件優勢無人可比
產地：原廠

P0922QS FOXBORO 震撼年初新品
● 內置2K容量的EEPROM存儲器,無需電池,免維護
● CPU運算處理速度0.55~0.7μS/基本指令
● 基本單元內置2軸獨立高00kHz定位功能(晶體管輸出型)
●簡單介紹
●Fxn係列PLC把優良的特點都融合進個很小的控制器中。
●Fxn適用於小的封裝，提供多達60個I/O，並且能通過串行通信傳輸數據，所以它能用在緊湊型PLC不能應用的地方。
●定位和脈衝功能
●Fxn係列PLC單元可以同時輸出2點00KHz脈衝，配備有7條特殊的定位指令，包括零返回、位置讀出、或相地址表達方式以及特殊脈衝輸出控制。
●其它功能
內置式24V直流電源
24V、400mA直流電源可用於外圍設備，如傳感器或其它元件。

時鐘功能和小時表功能
在所有的FxnPLC中都有實時時鐘標。時間設置和比較指令易於操作。小時表功能過程跟蹤和機器維護提供了有價值的信息。
GH945-EC6 主板是款支持Intel? CoreTM Duo、Intel? Core2TM Duo、Intel? CoreTM Solo、Intel? Celeron? M Processor基於Intel? 82945GM（GMCH）芯片組設計的、高可靠產品，主要特點如下：
? 支持Intel? CoreTM Duo、Intel? Core2TM Duo、Intel? CoreTM Solo、Intel? Celeron? M Processor
? 支持條200Pin DDR2 SO-DIMM係統內存擴充插槽，主板內存大容量可到2GB，支持 DDR2-400/533/667。
? 內建圖形加速控制器GMA3.5，採用DVMT3.0技術分配顯存，支持CRT、LVDS、DVI、S-Video雙顯示輸出。
? 支持 2 個標RS-232接口,支持MODEM喚醒功能。
? 多可支持 6 個標USB 2.0高速接口。
? 個Gbs網絡接口,支持網絡引導啟動、WOL功能。
? 支持AC97 5.音頻輸入/輸出接口。
? 個ATA33/66/00標IDE接口、2 個 SATA 接口、個標PS/2鼠標/鍵盤接口以及看門狗定時器等功能。
。

微處理器（CPU）
板載CPU,支持Intel? CoreTM Duo、Intel? Core2TM Duo、Intel? CoreTM Solo、Intel? Celeron? M Processor，支持533/667MHz前端係統總線。
）設有6檔等角度恒力矩細分，高分辨率60000步/轉，使運轉平滑，分辨率提高
2）採用的控制電路，有效的降低了噪音，增加了轉動平穩性
3）高反應頻率可達200Kpps
4）步進脈衝停止超過00ms時，線圈電流自動減半，減小了許多場合的電機過熱
5）雙恒流斬波方式，使得相同的電機可以輸出更大的速度和功率
6）光電隔離信號輸入/輸出
7）驅動電流從0.6A/相到5.2A/相分6檔可調
8）可以驅動任何5.8A相電流以下三相混合式步進電機
9）單電源輸入，電壓範圍：AC60-0V
0）出錯保護：a) 過熱保護; b) 過流、電壓過低保護
）體積為68x08.5x78mm3,重量為2.0kgs
2）相位記憶功能（注：輸入脈衝停止超過5秒後，驅動器自動記憶當時電機相位，重新上電或MF信號由有效變為無效時，PFS控制方式在國內大型工業項目中次運用，成功解決熱風烘幹中溫度/差壓參數變量耦合擾動控制、熱風量瞬間擾動難以保持控制平衡、溫度控制大滯後等三大技術難點，熱風溫度度控制到±3度，熱風差壓度達到±0.02KPa。實現自動混料、自動烘幹、自動破碎篩選三部分流水線作業。改變以往該控制係統由於無法實現自動控制而採用人工手動調節的局面。
同時，該控制係統採用Profibus-DP、MPI兩網絡係統，採用四個主站、6個從站。實現鋁碳材料混料、烘幹、破碎篩選、等靜壓機、窯爐燒制等全廠自動化網絡監控係統。

PFS控制方式是洛陽東方發電設備有限公司長期工作實踐的總結，是東方發電過程控制的編程標。
傳統PID控制，理解復雜，PID三個參數難以設置，多參數耦合難以控制，瞬間擾動無法正判斷，造成控制係統擾動。
PFS控制方式是以“人性化控制=”為理念，以“位移”決定“頻度”和“力度”為宗旨，編程為簡單，調節控制擴展性強大，參數設置通俗簡便。將取代PID控制方式。不穩定的電壓會使設備造成命傷害或誤動作，影響生產，造成交貨期延誤、質量不穩定等多方面損失。同時加速設備的老化、影響使用命甚至燒毀配件，使業主面臨需要維修的困擾或短期內就要更新設備，浪費資源；嚴重者甚至發生事故，造成不可估量的損失。
所以，我們需要選擇臺合適的穩壓器來穩定電壓，那麼我們如何正地選擇穩壓器？廣東西屋電氣的小編給大歸納了以下幾點方面：

、根據用電器選擇合適的穩壓器
二、選用穩壓器時，不要單計算電器額定消耗功率，由於許多電器在啟動時，電流比額定電流高得多
三、選擇的穩壓器的功率要比所帶用電設備實際功率高出至少3~5倍
因為穩壓器在實際工作中要克服市電的浪涌衝擊和感性負載的啟動衝擊（如冰箱空調電動機）
四、穩壓器用在感性負載時，由於感性負載有較大的瞬間啟動電流，般約為額定電流的3~5倍，往往超過運行電流的9倍（如電冰箱空調器洗衣機）注意市電供電的電壓值，是否超出所選購的穩壓器規定的輸入電壓範圍
五、在購機前，要考慮以後是否需要增加設備，穩壓器是否需要預留擴展容量，無論是單機配套或整廠配套，選購的穩壓器定要預留充足的容量，避免穩壓器的負載，穩壓器的負載率般達80%這樣較為適宜
橫火焰是指窯內火焰方向從側流向另側，橫越熔窯的寬度。與玻璃液流方向垂直，用蓄熱室作為餘熱回收設備。即助燃空氣通過蓄熱室預熱後由小爐到達熔化池內.與天然氣混合燃燒產生大量熱量傳遞給混合料及玻璃液.煙氣從熔窯側小爐排出.流經蓄熱室的時候.將大量餘熱傳給蓄熱室內格子磚.磚的溫度隨著通過煙氣的時間延長逐漸升高，經過段時間的加熱後.換向閘板改變煙氣和助燃空氣流向。

　　玻璃的熔制是個非常復雜的過程.它包括係列物理化學現象和反應。這些現象和反應.使各種原料的機械混合物變成了復雜的熔融物即玻璃液。大可分為5個階段：硅酸鹽形成、玻璃形成、澄清、均化和冷卻。於連續生產的玻璃池窯.玻璃形成過程的各個階段是在池窯的不同部位.同時間內進行的.玻璃液在不同階段有不同的物理化學反應.溫度有不同的要求。因此溫度是影響玻璃熔制質量的主要因素.沿池窯的縱向。根據玻璃熔制要求建立有利於玻璃熔制的穩定的溫度曲線。

　　玻璃熔制過程中.玻璃液面有規定高度.要求穩定.其上下波動範圍要求在±0.5 mm之內。在正常情況下.玻璃液面的波動說明投料量有波動.會造成窯內溫度的波動。玻璃液面的波動.方面影響成型作業的穩定。從而影響玻璃的產量和質量：另方面會加劇池壁耐火材料的侵蝕.這不僅污染玻璃液造成許多缺陷.還會縮短熔窯使用命。
　窯爐控制係統保證窯爐的溫度、壓力、液位、燃燒係統的流量等熱工參數的穩定.保證燃燒過程中的正常換向。在的前提下.控制係統參數的控制度是衡量整套係統的個重要指標.目前有採用PLC控制係統和由單回路控制器冗餘控制主要T藝參數。用小型PLC冗餘控制換向過程：有使用DCS控制係統.用臺微型PLC冗餘控制換向過程。隨控制技術的發展，基於PLC的DCS係統目前在國內外都得到了廣泛的應用.可編程控制器(PLC)與DCS控制係統的限區別也越來越模糊。

　　2溫度控制係統

　　溫度控制係統包括熔化池溫度控制、工作池溫度控制、通道溫度控制。因窯爐是個較大的熱T象.各個地方的溫度有很大的差異.無法全部進行測量.只能由工藝人員選擇關鍵點的測量值進行加權平均作為溫度過程值(PV)，並把這個PV作為被控量改變燃料流量。以維持該平均值的穩定。因此它義包含了燃氣控制和助燃空氣控制。

　　於個控制象，為它設計個智能控制器或者個傳統的控制器，都是要建立種從係統當前狀態、誤差到控制量的映射關係智能控制與傳統控制不同，後者是根據控制象的模型來設計控制器，而智能控制卻可以不問象模型，倣照人的智能，只根據係統誤差及其變化來決定控制器的輸出並自動調整控制器。
　　電氣傳動係統的數學模型基本上是明的，只受參數變化和非線性因素的影響，可以應用智能控制的方法起自適應變參數的作用，以彌補線性PID調節器的不足，從而提高係統各種擾動、非線性因素的適應能力。
　　可以將電氣智能控制係統視作類非線性係統，從而利用非線性理論工具來研究它的穩定性和穩定魯棒性。
　　智能控制隨著自動化程度的提高和普及，受控象日趨復雜，於許多難以獲得數學模型或模型復雜的過程，應用經典和現代控制理論往往不能取得令人滿意的控制效果可是在手動控制中，熟練的操作人員卻可以駕馭自如。計算機在邏輯推理、判斷、識別、決策、學習等方面的功能可以承擔按照熟練操作人員和專的經驗與方法進行控制的工作。另方面，許多探索如何實現人腦思維功能的學術領域，如人工智能、專係統、神經網絡、模糊邏輯等的研究取得了可喜的進展，這些研究成果從不同的角度提出了各種倣照人的知識、思維進行控制的方法，如專控制器、神經元控制、模糊控制等等，統稱智能控制。結束語本係統自994年投產以來，已平穩運行6年，其間經過些必要的技術改造，如增加煤氣熱值儀，使煤氣熱值參與T值設定運算，使控制能力與度進步提高。事實證明，熱軋廠加熱爐計算機控制比傳統的儀表控制有許多優勢，不僅節省大量的儀表盤櫃空間，而且便於設備的調試與故障的查處及控制水平的升，降低生產成本及勞動強度，經濟效益與社會效益（上接3頁）在多環控制結構中，智能控制器處於外環，而內環可以仍保留矢量控制、PI調節器這些傳統方法。這主要是因為外環是決定係統性能的根本因素，而內環主要起改造象特性以利於外環控制的作用；各種擾動經內環帶來的誤差可以由外環控制加以彌補和抑制。另外，外環採樣頻率比內環要低，更有利於智能控制方法的實現具體的智能控制方法種類很多，常見的是模糊控制和神經元控制山4常見的智能控制方法4.模糊控制模糊控制即是利用模糊集合來刻畫人們日常所使用的概念中的模糊性，從而使控制器能更逼真的模倣熟練操作人員和專的控制經驗與方法。
　　個連續控制係統的物理量般都是數量型的，傳統控制方法裏的PID調節器的運行方式是數字量進行數值計算當採用模糊控制時，應把它轉換成模糊語言，而在模糊推理之後，再變回數量。盡管模糊控制器的內部比較復雜，但從其外部I/O特性來看，卻具有大所熟悉的簡單形式實際應用時增加了積分效應的模糊控制器相當於變係數的PID調節器4.2單神經元控制從理論上講，神經網絡具有很強的信息綜合能力，在計算速度能夠保證的條件下，可以解決任意復雜的控制問題。遺憾的是，缺乏相應的神經網絡計算機硬件的支持。但是，針電氣傳動係統的控制特點，採用單神經元控制器構成的電氣傳動係統，已足以解決它非線性控制和提高魯棒性的要求假設X2X3分別為誤差、誤差積分、誤差微分三個輸入量，用神經網絡的學習規則自動調整各輸入量的權重，單神經元就相當於變係數的自適應PID調節器，使係統的動態性能只依賴於其誤差信號，而不受或少受象模型參數的影響，可以實現性能高、魯棒性強的電氣傳動係統另外，該控制器利用了神經元所特有的非線性特性，突破了線性調節器的局限，實現轉速控制器的平穩飽和及控制作用。關節速度約束關係主從臂末端執行器的線速度和角速度與關節速度的關係由雅可比矩陣/（<0表示當從臂自由度n=3（平面），或6（空間），且從臂處於非奇異狀態時，從臂有冗餘度時雙臂軸孔裝配的控制器設計根據前面所述，雙臂軸孔裝配的控制器設計為分控制，控制器原理圖如所示在管理層主要完成主臂的運動規劃、主臂關節速度的預估和從臂關節角的遞推算法。執行層完成關節的關節角的控制。中，是管理為主臂規劃的主臂末端執行器在工作空間內的運動速度，是從臂期望關節角速度，是實際的主臂關節角速度，P2是實際的從臂末端執行器位置。
　　3倣真實例以平面二個3D0F操作臂為例，有關結構參數如所示。左操作臂Rob，末端執行器位置矩陣為：X0.4=0.8；個連桿的長度a0=0.3；二個連桿的長度al=0.3；三個連桿的長度a2=0.5；左臂初始位置關節變量值：e右臂初始位置關節變量值：e管理所規劃的在每個採樣間隔內，左臂末端執行器在工作空間內運動的距離deltaP=‘。
　　以下兩種情況進行了倣真：兩臂末端連桿坐標係原點間的距離兩臂末端連桿坐標係原點相運動的速度兩臂末端連桿坐標係原點間的距離兩臂末端連桿坐標係原點相運動的速度在運動過程中，限定左右末端執行器的方位分別為0°和80°，即沒有平面內的轉動。與的主要區別在於兩臂末端相運動的速度不樣。在圖件，由於左右臂末端運動的速度都是0.00，所以兩者裝配的接觸點在中間坐標係X0Y的x =0的直線上。而在中，由於設定的相速度大些，右臂末端的運動速度要比左臂末端的0.0005，兩者裝配的接觸點在中間坐標係X0Y左側的直線上。全柴並車傳動方案類型柴油機並車傳動裝置由於傳動元件的類型比較多，且各有特點，因而能夠組成滿足上述基本功能的並車傳動方案也比較多。其主要區別在離合器的選擇上，常用的主要有液力偶合器、高彈離合器（或氣胎式離合器等）、片式摩離合器，由此形成三種主要的傳動方案。
　　液力偶合器傳動方案主要由高彈性聯軸器、液力偶合器和並車齒輪箱組成；高彈離合器傳動方案是在柴油機與齒輪箱之間採用彈性離合器，彈性離合器為種圓錐體摩離合器，利用壓縮空氣的壓力為結合力產生摩力；摩片式離合器傳動方案主要由彈性聯軸器、萬向聯軸器、濕式摩片離合器和並車齒輪箱組合而成。
　　2.全柴並車傳動裝置綜合評估結構模型於比較復雜的全柴並車傳動裝置，如果用單指標的優劣比較的方法進行評價，顯然不能體現裝置的整體性能特點。因此，要在綜合考慮全柴並車傳動裝置的各種性能影響因素後，建立評估模型（見。2綜合評價方法2綜合評價是採用係統的觀點、定量與定性相結合的方法。目前，多目標決策評價的方法比較多，如模糊優選法、灰色關聯評價法、模糊神經網絡模型法、層次分析法（AHP）等。
　　考慮全柴並車傳動裝置方案定及評估的復雜性，所涉及因素的層次性及各因素的不定性，比較理想且合理的解決方法是綜合應用能使諸多衡量指標統評價與比較的功能函數法和可將不定因素定量化的模糊數學方法，以及如上所述的能將各個指標間互相關聯、互相影響的因素關係明化的層次分析法和便於進行係統整體評價的綜合評判法，終求得比較科學合理的評價結果。　指標層定量指標價值量化所示為層次評價指標中的定量指標，它們不僅量綱、函數關係不同，不具有可比性，而且其類型也不同。因此，用AHP法進行總體性能評價，就需要同指標在不同值下的價值予以量化。
　　量化可以通過隸屬度函數來進行。於機械係統而言，有時也把隸屬度函數稱為功能函數，它表示每個指標總體性能所提供的功能與該指標值的關係。
　　隸屬度函數可以選取多種形式，視具體指標性質而定。根據本研究的指標情況，取隸屬度函數為線性函數形式之間。2.2.2層次權重定的群組AHP法AHP應用於機械係統總體性能的評價，個很關鍵的問題就是要計算各評價指標相總體性能的指標權重，就是各評價指標總體性能優劣影響程度進行量化。指標權重值是通過在單則下構造兩兩比較判斷矩陣而得到。
　　所有專給出的判斷矩陣進行性檢驗，剔除那些不滿足性檢驗的矩陣。設有A2，…，Am共m個矩陣通過性檢驗，各矩陣的權向量：（wlk，W2k，…，Wimk）T，k=l，2，…，m在可能的情況下再m個專的可依賴程度填寫判斷矩陣A設其大特徵值Xmax所應的歸化特並進行組合性檢驗。若能通過組合性檢驗，即可取（W 2，…，Wim）T作為排序權向量。
　　層次總排序層次總排序就是要定低層指標總目標的權重，以找到佳方案。
　　令設因素層各因素Bi（i=，2…，9）目標層A的權重為w=（wi，W2，…W9）；是個25X9的矩陣是指標層各因素的單排序權重，則：W=W0°W必為25位列向量，且是歸的。
　　記W=（W，W2，…，W25）T，則Wi就是指標層中各指標目標的權重。由W即完成了層次總排序。
　　指標權重定後，在指標價值量化的基礎上，就可以進行方案總體性能的綜合評價。評價的主要目的是定方案的優劣，並給出優劣程度的定量描述。進行綜合評價的方法比較多，如建立總體評價函數的方法、模糊綜合方法等。此模塊針齒輪傳動的齒面接觸疲勞強度、齒根彎曲疲勞強度以及靜強度進行校核，生成校核報告，告知用戶該機構的傳動性能。若強度不滿足，係統自動提示用戶修改模數，直至強度滿足為止。
　　幾何尺寸計算模塊該模塊根據所設計的小齒輪模數，自動計算出大、小齒輪的棋數、齒數、分度圓直徑、齒圓直徑、齒根圓直徑、齒寬等基本參數，其中，齒數小於7的齒輪自動進行變位處理，得到變位係數，並生成相應的結杲報告，以便用戶了解設計結果。
　　本棋塊可以生成所設計的直齒圓柱齒輪傳動機構大、小齒輪的加工零件圖。
　　7.三維實體圖形繪制棋塊本模塊可以生成所設計的直齒圓柱齒輪傳動機構小齒輪、大齒輪以及齒輪傳動的三維實體圖形。
　　2係統邏輯結構各模塊之間雖然相互獨立，但又彼此聯係。用戶進入直齒圓柱齒輪傳動機構CAD後，按提示完成各項操作。各功能模塊彼此主要通過數據文件聯係，如所示。
　　3模塊間的數據通訊數據通訊也就是不同程序模塊之間的數據交換和傳遞，即模塊間的接口。從軟件工程的編程角度來講，程序模塊劃分越小越，便於分工合作和軟件的調試、維護。但從數據管理的角度看，各功能模塊只是功能上的相互獨立，而數據上不可能完全獨立，所以模塊越多，彼此的數據交換量就越大。各功能模塊間夢據的良通訊是個CAD係統性能的重要保證。
　　數據通訊方法有很多種。如果可以獲得不同模塊的變量的地址和存放方式，則可以通過兩個模塊的變量指向同地址來傳遞數據，但這要求編程語言有動態數據處理能力。如果程序允許帶命令行參數，可以用命令行參數傳遞數據。ADS程序可以通過此方法調用其它的ADS程序。但以上兩種方法只適於傳遞少量數據。直齒圓柱齒輪傳動機構CAD中傳遞的信息較多，多採用有約定格式的文件實現數據通訊。不同模塊通過約定的文件傳遞數據，實現程序和數據分離，可以實現不同語言的混合編程，便於軟件開發的管理。約定文件通常分為數據庫和般數據文件兩種形式。中央傳動和轉向離合器中央傳動為螺旋錐齒輪。轉向離合器為濕式、多片、彈簧壓緊、液壓分離。變速器的動力經中央傳動分為左右兩路，再通過左、右轉向離合器傳至終傳動。
　　2.2.4制動器濕式、浮式、帶式制動器，腳踏操縱，液壓助力，亦可實現轉向制動的手動聯動操縱。
　　2.2.5終傳動二直齒圓柱齒輪傳動。引進美國卡特彼勒D6D推土機設計制造技術，大變位齒輪增大了齒根厚度，提高了輪齒強度。
　　2.3行走係行走係統由整體式臺車、平衡梁、托鏈輪、支重輪、驅動輪、引導輪和履帶組成。臺車通過平衡梁與機架實現半剛性連接，借助於張緊液壓缸放松或張緊履帶。分體式驅動鏈輪齒塊，更換方便。剖分式鏈節，密封潤滑履帶，拆裝便利，使用命長。
　　2.4工作裝置與推土液壓缸鉸接的固定座置於機罩額頭前部，取消了橫臥於發動機上方的橫梁總成，節省空間，結構緊湊，為國內推土機所。
　　自行研制的0kW三相發電機組可為推土機在無交流電源的野外作業時提供交流電。
　　前部可配裝側傾直鏟、角鏟、U形鏟、環衛鏟，後部可配裝松土器和絞盤，亦可拖曳拖式鏟運機或拖式振動壓路機。
　　2.5操縱機構分為發動機控制、轉向制動控制、方向速度控制和工作裝置操縱。推土鏟的升降、側傾以及松土器的升降分別由液壓伺服控制的推土、松土導閥控制，操縱手柄少，輕便省力，大大降低了駕駛員的勞動強度。
　　2.6液壓係統簡介液壓係統包括傳動係液壓係統、轉向制動液壓係統和工作裝置液壓係統。該機液壓係統高壓力為7.2MPa.以傳動係液壓係統為例，簡圖見。
　　方向控制閥和速度控制閥組合為復合閥，由單個手柄控制聯動操縱，當方向離合器和速度離合器同時接合時，推土機實現前、後行走。原機構中存在的問題分析水剎車傳動機構是實現卷筒與水剎車聯結與分離的裝置。TSJ傳動機構經使用，發現小齒輪和大齒輪的齒面在較短的時間內發生嚴重磨損現象，還伴有較大的噪音。
　　經機構中齒輪的嚙合狀態進行測量、分析，發現兩齒輪在運轉時處於非正常嚙合狀態，初步判斷原因為：傳動軸的剛度差，承載後產生較大彎曲變形而導兩齒輪的軸線不平行。
　　原傳動機構中，絞車的大提升能力F 8000CN，卷筒容繩內徑Di=400mm，卷筒容繩外徑D2=760mm，齒輪模數m=6，齒形角《=20°，大齒輪鋼，E=25X05MPa卷筒的容繩中徑：齒輪的圓力力：齒輪的徑向力：傳動軸的剛度進行校核。用能量法計算軸上截面處的撓度Yn及支承B處的轉角0s.根據軸受力情況求出在垂直和水平兩平面中的支反力。
　　同理：在截面處加單位力F/=N在支承處加單位力矩M=四計算YN. 垂直面中心的撓度Ynz因軸I 52）/2=56mm按相應算式及數值計算各軸段分別為0.4235、0.785、0.408、0，累計撓度Ynyz=0.7428. 水平平面中的撓度Ynxz，按相應數值及算式計算各軸段分別為0.54、0.065、0.052、0，累計撓度Ynxz為0. 2703. 計算合成撓度Yn應數值及算式計算。9byz=0.0009. 水平平面中的偏轉角0BXZ，按相應數值及算式計算。9fiXZ= 0.0003. 計算合成偏轉角9s.許用變形值的計算。根據軸的變形許用值的規定：安裝齒輪軸的許用撓度=（0.0~0.03）m*=（0.0~0.03）X6=0.06~0.8mm；安裝向心球面軸承處的許用偏轉角=0.雖然實際變形9s小於許用值，但是Yn卻遠大於許用值，故原傳動軸的剛度不能滿足使用要求。計算結果與初的判斷相符。

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3HAC047796-001(DSQC493)
3HAC037084-001(DSQC697)
3HAC023242-001/04(DSQC572)
3HNA019460-001/00
3HAC031977-001/04
3HAC09482-015/00
3HNA008685-001/01
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3HAC047804-1(DSQC494)
3HNA012703-001
3HNE03129-1/02
3HAC045759-001/00（DSQC402）
3HAC035269-001/03（DSQC416)
3HNA006131-001/04
3HAC12158-1(DSQC632)
3HAC028179-001/08(DSQC668)
3HAC025097-001（DSQC639)
3HAC035391-001/04(DSQC423)
3HAC035295-004/01(DSQC415)
3HAC036310-001/09(DSQC432)
3HAC033556-001(DSQC678)
3HAC030317-001/03(DSQC480)
3HNE00239-1/08
3HAC031245-001/10(DSQC682)
3HNA001582-001/02
3HNA006046-001
3HAC023047-001/00(DSQC637)
3HAC042766-001(DSQC1000)
3HAC046408-01/02(DSQC1003)
3HAC044872-00/01(DSQC1005)

SCHNEIDER 140NOE77101 1個
Triconex 3805E 2個
A-B 1756-L61/B 1個
ABB IMASI23 1個
Schneider 140DDO35300 4
Bently 125840-01 4
Bently 125768-01 2
Bently 125760-01 2
Bently 133323-01 3
Bently 3500/15 4
Bently 3500/20 2
Bently 3500/92 2
Bently 3500線 1
Bently 3500卡件 26
Bently 3500/05-01-01-00-00-002
YASKAWA SJDE-04ANA-OY 1個
ELAU 型號:C200/10/1/1/1/00 1個
A-B 1756-ENBT/A 1個
SUPERIOR EIECTRIC M063-LE09 數量1
KUKA KSD1-32 2個
A-B 1756-DHRIO/B 1個
A-B 1756-L62/B 2個
A-B1747-BA數量20
LAMBDA LZS-1500-3 1個
A-B 1746-NO8V/A 1個
ABB 3HAB8101-13/07A 1個
A-B 1756-DHRIO/B 1個
HONEYWELL TC-FXX172 1個
A-B 1756-L73/A 1個
ARTESYN PMC422 1個
A-B 1769-L35E 1個
A-B 1786-RPFM/A 2個
A-B 1756-DHRIO/D 2個
A-B 1756-DHRIO/B 1個
Triconex 3503E 14個
A-B 1747-L542/B 1個
A-B 1747-L542/A 1個
TERMINAL 531X307LTBAKG11個

ABB SPAD346C1-AA 1
Triconex 4200 1個
A-B 1746-NO8I/A 1
A-BMVI56-MCM7個
HONEYWELL TC-PRS021 2個
A-B 1756-DNB/D 3個
SIEMENS 6ES7407-0DA02-0AA0 2個
HP5A382
HP5A483
HP5B12N4
HP5B401

TEKTRONIX 5440 5個
ICS TRIPLEX (Rockwell) T8431

ICS TRIPLEX (Rockwell) T8403

ICS TRIPLEX (Rockwell) T8151B

ICS TRIPLEX (Rockwell) T8310

Rockwell / ICS Triplex T8461

ICS TRIPLEX (Rockwell) T8431

UniOP ELT-VGA-0045 1

Bosch PL6-AGC2 1

Slimpak G468-0001 2

ABB RT480 1

TRICONEX ：3625 6個
3700A 6個
3511 3個
3721 2個
8312 7個
3704E 3個

FOXBORO FBM206 訂貨號P0916KF-0B
型號 P0916JQ 2

Woodward 9907-164 1

A-B 1756-L1M1/A 4

A-B 1756-L64/B

Siemens 505-6660 4

Multilin PLUS-120-S-A20 3

FOXBORO P0916DB 3

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紅河鋼鐵有限公司

柳州鋼鐵（集團）公司

衢州元立金屬制品有限公司

廣西柳州鋼鐵集團公司

馬鞍山鋼鐵股份有限公司

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