51304754-150 honeywell_廈門興銳嘉進出口有限公司

品牌：honeywell	規格：51304754-150	材質：,低價甩賣
產地：原廠

51304754-150 honeywell

從EMI故障診斷W的角度來看，只研究幹擾的頻譜不足以解決全部問題，單個幹擾脈衝的強度和寬度等因素都影響幹擾的效果，而這些是頻譜圖不能清楚反映出的，所以在電磁兼容問題中還需要具體研究幹擾的時域波形。多數文章集中於討論裝置對電網側的EMI發射，很少提及接地電流通過接地面對其他裝置的EMI問題。而且隨著開關元件的動作，主電路的拓撲結構是變化的，這對EMI問題的影響有多大也很少有人研究。本文採用了一種便捷的係統函數法，通過幾次簡單的測試就可比較地分析PWM調速係統中接地電流的EMI特性。主要的傳播通道。部分接地電流經過C，2從電機側流出並由Csl返回逆變器，其餘的則流入電網側。電機側的接地電流可以用一個如所示的電流探頭測量。
　　逆變器感應電機係統EMI測試示意。2IGBT的開通/關斷波形與接地電流的IGBT的開關特性（這裏只關注dv/dO由許多因素決定，如直流母線電壓、負載電流、門驅動阻抗、結溫、以及電路的寄生阻抗等。
　　本文詳細研究了IGBT開關動作時電壓上升/下降速率（ldv/dd）和負載電流之間的。所示逆變器一個橋臂上的器件電壓和負載電流/的波形如所示，。為了測量方便，逆變器通過一根很短的粗銅線連接到接地面。圖中曲線3所示電壓波形是一個逆變器橋臂的輸出，這是由上管開關動作產生的，曲線1所示電流波形是電機側的接地電流，曲線2所示電流波形是流回逆變器側的接地電流。
　　很明顯，接地電流在IGBT開關動作時產生，Idv/dfl越大，接地電流也越大；大部分接地電流從電機側流出並從逆變器側返回，其餘部分則流入電網側，接地電流能通過接地網絡耦合對其他裝置產生嚴重幹擾。接地電流頻譜圖S接地電流EMI 23EMI傳播通道特性描述中EMI問題的方法，對係統的等效噪聲源以及它的耦合路徑分開來研究，IGBT的電壓、電流被看作是噪聲源，傳播通道被看作是一個線性網絡。本文中，逆變器每個橋臂的電壓被看作是噪聲源，傳播通道被等效為一個兩端口網絡，接地電流是輸出響應。G（幼是二端口網絡係統函數。它的各個分量和頻率關。
　　通過測試某一工況下的和/s波形數據並使用傅立葉變換就能夠得到G（fi））。用相似的方法可以得到接地電流在其它工況的各個頻率分量，再通過傅立葉反變換就可以得到它的時域波形。
　　4拓撲結構變化對傳播通道特性的影響隨著開關元件的動作，三相逆變器主電路的拓撲結構是變化的，當某一相橋臂的上管或下管開關動作時，因為另外兩相橋臂開關管導通和截止，有著3種不同的拓撲結構2個橋臂上管或者2個橋臂下管或者一個橋臂上管和另一個橋臂下管為導通狀態。再考慮這一相橋臂是上管或者下管的開關動作，一共是6種不同的拓撲結構。
　　以其中一相為例，通過測試與計算，得出一相橋臂上管動作時從一相開關動作引起的電壓到接地電流心的傳播通道係統函數的幅頻特性如所示，下管動作時的傳遞函數與其相同。由圖可見，這幾個函數是基本一的，這說明這種主電路拓撲結構的改變對本文中所研究的EMI傳播通道特性的影響可以忽略不計。
　　兩上管通兩下管通-…，上下管各傳播通道的幅頻譜特性25多個噪聲源共同作用的影響誤動作不僅取決於幹擾脈衝的幅度，也取決於它的寬度。但通過頻譜儀測試的幹擾強度不能完全反映這些時域信息，這樣往往掩蓋了實際的幹擾水平。
　　在1臺三相逆變器中，3個橋臂的輸出電壓可以看作是3個噪聲源，根據三相逆變器的控制策略，IGBT按照的規律開通與關斷，在它們的開關動作時激勵接地電流的產生。在某些時候2個不同橋臂的開關動作在時間上會很接近，這時的接地電流就是2個橋臂開關共同作用的結果。
　　雖然用頻譜儀測得的頻譜未見得有太大的差別，但是從時域上來看，產生的幹擾電流峰值卻可能顯著變大，端的情況是2個開關幾乎同時動作，幹擾的強度可以接近單橋臂動作的2倍，這時更容易出現電路的誤動作等EMI問題。接地電流頻譜圖S接地電流EMI 23EMI傳播通道特性描述中EMI問題的方法，對係統的等效噪聲源以及它的耦合路徑分開來研究，IGBT的電壓、電流被看作是噪聲源，傳播通道被看作是一個線性網絡。本文中，逆變器每個橋臂的電壓被看作是噪聲源，傳播通道被等效為一個兩端口網絡，接地電流是輸出響應。G（幼是二端口網絡係統函數。它的各個分量和頻率關。
　　通過測試某一工況下的和/s波形數據並使用傅立葉變換就能夠得到G（fi））。用相似的方法可以得到接地電流在其它工況的各個頻率分量，再通過傅立葉反變換就可以得到它的時域波形。
　　4拓撲結構變化對傳播通道特性的影響隨著開關元件的動作，三相逆變器主電路的拓撲結構是變化的，當某一相橋臂的上管或下管開關動作時，因為另外兩相橋臂開關管導通和截止，有著3種不同的拓撲結構2個橋臂上管或者2個橋臂下管或者一個橋臂上管和另一個橋臂下管為導通狀態。再考慮這一相橋臂是上管或者下管的開關動作，一共是6種不同的拓撲結構。
　　以其中一相為例，通過測試與計算，得出一相橋臂上管動作時從一相開關動作引起的電壓到接地電流心的傳播通道係統函數的幅頻特性如所示，下管動作時的傳遞函數與其相同。由圖可見，這幾個函數是基本一的，這說明這種主電路拓撲結構的改變對本文中所研究的EMI傳播通道特性的影響可以忽略不計。
　　兩上管通兩下管通-…，上下管各傳播通道的幅頻譜特性25多個噪聲源共同作用的影響誤動作不僅取決於幹擾脈衝的幅度，也取決於它的寬度。但通過頻譜儀測試的幹擾強度不能完全反映這些時域信息，這樣往往掩蓋了實際的幹擾水平。
　　在1臺三相逆變器中，3個橋臂的輸出電壓可以看作是3個噪聲源，根據三相逆變器的控制策略，IGBT按照的規律開通與關斷，在它們的開關動作時激勵接地電流的產生。在某些時候2個不同橋臂的開關動作在時間上會很接近，這時的接地電流就是2個橋臂開關共同作用的結果。
　　雖然用頻譜儀測得的頻譜未見得有太大的差別，但是從時域上來看，產生的幹擾電流峰值卻可能顯著變大，端的情況是2個開關幾乎同時動作，幹擾的強度可以接近單橋臂動作的2倍，這時更容易出現電路的誤動作等EMI問題。主令控制方案圄1是該方案的結構框圄。在這種方式下，係統的所有單元共享一個輸入信號，即信號。各單元之間芫全沒有耦合，任一單元的擾動不會影響其它單元的運動狀態。由於係統的輸入信號（主令信號）直接作用到每個單元的驅動器上，因此每個單元獲得一的輸入信號，不受其它因素影響，即任一單元的擾動不會影響其它單元的工作狀態。如果僅僅是主令信號的波動，此時各單元的同步主要靠各單元對主令信號的一跟隨。但當某一單元發生擾動時，係統的同步就得不到保證。該方式與機械總軸方式相比，主要是因為失去了單元之間的相互反饋環節，因而失去了機械總軸同步方式的固有同步特性。但相對於機械同步方式，由於各單元單獨地使用電機驅動，因而該方式具有大的輸出功率。
　　可見，當各單元性能相似時，僅僅只有給定案能較好地實現同步。而任何電機出現了擾動時，會嚴重影響係統的同步運行情況。
　　23虛擬總軸控制方案虛擬總軸方案模擬了機械總軸的物理特性，因而具有與機械總軸相似的固有同步特性。隨著虛擬總軸同步方式的提出，以上的問題得到了很大的改善，係統具有的動態性能。虛擬總軸方式不僅具有主令同步方式的大容量特點，還保留了傳統同步方式固有的同步特性，同時也使係統具有靈活的拓撲結構。圄2是該信號波動，而任何電機都不會受到擾動時，該方方案的結構框圄。
　　該結構框圄含虛擬總軸（包括總軸驅動器）、虛擬內軸以及機械單元負載。
　　由於它模擬的是機械部件，根據虎克定理為可推出機械軸扭矩為Tt=KtrX 0，其中Ktr為彈性係數，e是角位移。當考慮衰減係數時，機械扭矩還要加上機械衰減的作用，此時Tt=KtrX 0+KsXw，其中，Ks為衰減係數，w為角速度。在虛擬總軸係統中的扭矩為TT=Ktr0err+KsWerr，其-0，w -w，Ktr為虛擬機械內軸的彈性係數，Ks為虛擬機械內軸的衰減係數，w為分區電機的輸出角速度，0為分區電機的輸出角位移，w'為角速度（虛擬總軸的輸出角速度），0'為角位移（虛擬總軸的輸出角位移）。
　　虛擬總軸係統的係統輸入信號經過總軸的作用後，得到單元驅動器的信號，即輸入角位移、輸入角速度。也即單元驅動器的同步的是輸入信號而非係統的輸入信號。由於該信號是經過總軸作用後得到的、經過過濾後的信號，因此該信號更易為單元驅動器所跟蹤，從而提高同步的性能。

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3HAC035301-001/03(DSQC406)
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3HAC025784-001/00(DSQC651)
3HAC020967-001/04（DSQC574)
3HAC024488-001/03(DSQC643)
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3HAC030162-001/01（DSQC400）
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3HAC033624-001/K(DSQC679)
3HNA005879-001
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SCHNEIDER 140NOE77101 1個
Triconex 3805E 2個
A-B 1756-L61/B 1個
ABB IMASI23 1個
Schneider 140DDO35300 4
Bently 125840-01 4
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Bently 3500/20 2
Bently 3500/92 2
Bently 3500線 1
Bently 3500卡件 26
Bently 3500/05-01-01-00-00-002
YASKAWA SJDE-04ANA-OY 1個
ELAU 型號:C200/10/1/1/1/00 1個
A-B 1756-ENBT/A 1個
SUPERIOR EIECTRIC M063-LE09 數量1
KUKA KSD1-32 2個
A-B 1756-DHRIO/B 1個
A-B 1756-L62/B 2個
A-B1747-BA數量20
LAMBDA LZS-1500-3 1個
A-B 1746-NO8V/A 1個
ABB 3HAB8101-13/07A 1個
A-B 1756-DHRIO/B 1個
HONEYWELL TC-FXX172 1個
A-B 1756-L73/A 1個
ARTESYN PMC422 1個
A-B 1769-L35E 1個
A-B 1786-RPFM/A 2個
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Triconex 3503E 14個
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Triconex 4200 1個
A-B 1746-NO8I/A 1
A-BMVI56-MCM7個
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SIEMENS 6ES7407-0DA02-0AA0 2個
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TEKTRONIX 5440 5個
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ABB RT480 1

TRICONEX ：3625 6個
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3721 2個
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FOXBORO FBM206 訂貨號P0916KF-0B
型號 P0916JQ 2

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