ZRA-JFPGPR阻燃硅橡膠軟電纜_安徽亨利儀表電纜有限公司

ZRA-JFPGPR阻燃硅橡膠軟電纜 ZRC-AGRP、ZRC-KGGP、ZRC-YGCP、ZRC-YGGP、ZRC-JGGP、ZRC-KFGP、ZRC-JFGP、ZRC-KGGP2、ZRC-YGCP2、ZRC-YGGP2、ZRC-JGGP2、ZRC-KFGP2、ZRC-JFGP2、ZRC-YFG22、ZRC-YGCP22、ZRC-YGGP22、ZRC-KGGP22、ZRC-KFGP22、ZRC-JGGP22、ZRC-YFGP22、YGCB-F46R、YGCBF46、ZR-YGCB-F46R、YF46RG、YGF46P、KF46GP、YGCBRP、ZR-YGCBR、XAGR、XKGG、XYGC、XYGG、XJGG、XKFG、XJFG、XYFG、XKGG22、XYGC22、XYGG22、XKGG23、XYGG23、XYGC23、XKGG32、YGC29、KGGP29、YGG29、ZR-KFGRP、..ZRC-KFGRP、ZR-KFGP、DJGPGP、DJGP2GP2、ZR-DJGPGP、ZR-DJGP2GP2、JGPGP、JGP2GP2、DJGPGPR、YGVFPR、DJGP2GP2R、ZR-JHXG、JHXGR、JHXG、ZR-KHF4GRP、ZR-KHF4GP、YGC-HB、YGCR-HB、YGCP-HB、YGCRP-HB、ZR-YGCR-HB、ZR-YGCP-HB、YGC-HB、YGG-HB、YGGRP-HB、YGGP2-HB、YGVF、YGVFR..、YGVFP、YGVFRP、ZR-YGVF、ZR-YGVFP、ZR-YGVFPR、AGGRP2、KGGRP2、YGCRP2、YGGRP2、JGGRP2、KFGRP2、JFGRP、YFGRP2、ZR-AGGRP2、ZR-KGGRP2、ZR-YGCRP2、ZR-YGGRP2、ZR-JGGRP2

　5.3.2 控制電纜同一品種採用規定的不同導體結構時，第1種導體用（A）表示（省略），第2種導體用（B）表示，在規格後標明。 5.3.3 控制電纜中的綠/黃雙色絕緣線芯應與其他線芯分別表示。舉例：（1）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護套控制電纜，固定敷設用，額定電壓450/750V、19芯、1.5 mm2、有綠/黃雙色絕緣線芯，表示為：第1類導體結構者：KGG-450/750V 18×1.5+1×1.5 TICW/05-2009 第2類導體結構者：KGG-450/750V 18×1.5（B）+1×1.5（B） TICW/05-2009 （2）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠護套銅帶屏蔽控制電纜，固定敷設用，第1類導體結構，額定電壓0.6/1kV、19芯、1.5mm2、銅帶屏蔽，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為： KGGP2-0.6/1kV 19×1.5 TICW/05-2009 ZRA-JFPGPR阻燃硅橡膠軟電纜（3）硅橡膠絕緣硅橡膠護套編織屏蔽控制軟電纜，移動敷設用，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、編織屏蔽，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為： KGGRP-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009 （4）銅芯硅橡膠絕緣硅橡膠內套銅帶屏蔽鋼帶鎧裝硅橡膠護套控制電纜，固定敷設用，第1類導體結構，額定電壓450/750V、19芯、1.5mm2、鋼帶鎧裝，無綠/黃雙色絕緣線芯，表示為： KGGP2-2G-450/750V 19×1.5 TICW/05-2009 5.4 電纜燃燒特性代號和表示方法及燃燒特性要求符合GB/T 19666的規定。

　　硅橡膠兼有無機和有機性質的高分性體絕緣材料䊵它的分子主鏈是硅原子和氧原子交替組成硅氧鍵能達）比一般橡膠結合鍵能要大得多䊵所以硅橡膠具有很高的熱穩定性。又因它的分子側鏈上引入了極少量的不飽和的乙烯基和有機基團䊵如引入了這種結構的硅橡膠具有優良的耐熱老化和耐候老化䊵對臭氧和紫外線的作用也十分穩定䊵且具有優異的電絕緣性能䊵其體積電阻率高達擊穿電壓也高達介電損耗角正切介電常數為並在高壓下電暈放電及電弧具有優良和阻尼作用。阻燃高溫硫化硅橡膠電纜𣿅線　膠料䊵它不僅具有硅橡膠的優異性能䊵而且還具有阻燃自熄的特性䊵是航空、航天、核工業、光纖、電訊、家用電器、汽車、建材、地下建築、井下礦山、電線電纜等領域不可缺少的材料。所以用硅橡膠生產的電纜𣿅線　䊵尤其是用阻燃高溫硫化硅橡膠電纜𣿅線　膠料生產的電纜𣿅線　䊵可以長期在高溫

　　040阻燃膠的阻燃機理高聚物的燃燒過程是一個劇烈的熱氧化過程䊵阻止高聚物的燃燒䊵關鍵是阻止高聚物的裂解䊵若在這一步採用物理或化學方法控制高聚物的裂解䊵就能阻止高聚物的燃燒和蔓延䊵通過降溫、隔熱和隔絕空氣是基本的方法况另外䊵終止燃燒過程中過氧化物分解生成性質活潑的羥基𣿅　更是至關重要的。因為"實驗方法係統研究了一些聚合物及其阻燃體係的LOI隨溫度變化的規律，提出了新的表片參數（或新溫度指數），它們反映了聚合物體係阻燃性能抵抗溫度上升的能力。文中同時結合TGA、CONE等表徵手段探討了影響不同聚合物體係LOI變化規律的主要因素及內在機制：（1）對於純聚合物體係，LOI變化規律及溫度指數與體係在高溫時時的成炭量無直接關係，更多地取決於體係本身化學與物理的熱穩一性。（2）阻燃機理也是影響LOI隨溫度變化規律的重要因素。鹵銻協同體係由於特殊的氣相協同阻燃作用而具有很高的溫度指數。APP/PER構成的典型的無鹵膨脹阻燃（IFR）體係由於熱穩定性低而具有較低的溫度指數。研究同時表明膨脹阻燃劑ZEO通常對該體係溫度指數的提高有較明顯的作用 ZRA-JFPGPR阻燃硅橡膠軟電纜

　　本文採用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金椾用掃描電鏡、光學顯微鏡、X射線衍射儀等現代分析手段研究了鎂合金顯微組織和強化機制椾以及鎂合金的高溫氧化行為。氧化膜經過XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成椾Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層椾氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進入。在AZ91D鎂合金中加入1菍Ce後椾其燃點提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中椾Sb與Ce優先生成金屬間化合物CeSb椾同時減少了大量長棒狀A14Ce相生成的可能性椾並且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用椾從而細化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中， Y優先與Al結合形成熱穩定相Al2Y椾它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑椾促成晶核的形成椾從而細化了合金的鑄態組織。實驗表明𣜭將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中椾由於CeSb相的出現椾其燃點又有所降低

　　金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素椾歷來都是先進塑性加工領域的研究熱點。隨著有限元模擬技術和損傷力學的不斷發展椾如何建立合適的熱變形開裂準則椾預測和避免缺陷的產生已成為缺陷倣真預測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象椾以各種室溫下適用的開裂準則為基礎椾引入Zener-Hollomon因子椾對Ti40合金的變形機理及開裂行為進行了係統的研究。主要研究內容和結果如下𣜭 ZRA-JFPGPR阻燃硅橡膠軟電纜研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應變速率對流動應力的影響規律椾揭示了流動軟化和不連續屈服現象的影響因素和機理椾發現不連續屈服現象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關。