ZRC-JGVFP阻燃硅橡膠絕緣電纜 _安徽亨利儀表電纜有限公司

ZRC-JGVFP阻燃硅橡膠絕緣電纜

　　本文採用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金椾用掃描電鏡、光學顯微鏡、X射線衍射儀等現代分析手段研究了鎂合金顯微組織和強化機制椾以及鎂合金的高溫氧化行為。氧化膜經過XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成椾Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層椾氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進入。在AZ91D鎂合金中加入1菍Ce後椾其燃點提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中椾Sb與Ce優先生成金屬間化合物CeSb椾同時減少了大量長棒狀A14Ce相生成的可能性椾並且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用椾從而細化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中， Y優先與Al結合形成熱穩定相Al2Y椾它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑椾促成晶核的形成椾從而細化了合金的鑄態組織。實驗表明𣜭將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中椾由於CeSb相的出現椾其燃點又有所降低

　　金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素椾歷來都是先進塑性加工領域的研究熱點。隨著有限元模擬技術和損傷力學的不斷發展椾如何建立合適的熱變形開裂準則椾預測和避免缺陷的產生已成為缺陷倣真預測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象椾以各種室溫下適用的開裂準則為基礎椾引入Zener-Hollomon因子椾對Ti40合金的變形機理及開裂行為進行了係統的研究。主要研究內容和結果如下𣜭研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應變速率對流動應力的影響規律椾揭示了流動軟化和不連續屈服現象的影響因素和機理椾發現不連續屈服現象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關。 ZRC-JGVFP阻燃硅橡膠絕緣電纜揭示了Ti40合金的高溫變形機理。發現變形溫度低於950℃椾以動態回復為主彻高於950℃椾發生動態再結晶。動態再結晶的形貌隨應變速率的變化而變化𣜭應變速率較高時（>1s1s）椾動態再結晶晶粒呈項鏈狀沿原始β晶界分布椾沿晶界析出的TiSi顆粒是再結晶晶粒的核心彻應變速率較低時（）椾發生了鋸齒狀的連續再結晶椾亞晶形核是其形核的主要機制。

研究了Ti40合金的開裂機理。發現低溫、高應變速率下椾變形以45°剪切開裂為主彻溫度較高時椾以平行於壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。VO揮發導致接近表面的晶界產生空洞椾是合金熱變形開裂的誘因。揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應變速率的關係。結果表明𣜭變形溫度越高椾應變速率越低椾材料的臨界變形量越大。發現變形溫度和應變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示椾且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關係椾從而大大減少試驗次數。基於DEFORM3D有限元平臺椾建立了Ti40合金等溫熱壓縮過程的有限元分析模型椾並對6種典型的室溫韌性開裂準則進行了分析比較。發現基於空洞長大聚合的Oyane模型可適用於Ti40阻燃合金高溫變形。發現Oyane準則的臨界開裂C值與ImZ值也符合線性關係椾從而建立了基於Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準則椾並獲得了驗證

　　本文採用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金𣲙用掃描電鏡、光學顯微鏡、X射線衍射儀和拉伸機等現代分析手段研究了鎂合金顯微組織與力學性能間的關係和強化機制𣲙以及鎂合金的高溫氧化燃燒行為。在AZ91D鎂合金中加入適量銻𣲙可使其組織細化𣲙網狀的Mg17Al12相也細化成短條狀𣲙同時生成新的強化相Mg3Sb2𣲙可使AZ91D鎂合金強度提高44MPa。但當銻含量超過0.7𠖳時𣲙Mg3Sb2相逐漸轉化為粗針狀𣲙導致抗拉強度下降。在稀土阻燃鎂合金中𣲙隨著稀土含量的增加𣲙生成的條狀鋁-稀土相逐漸增加𣲙使強度迅速下降。通過在稀土阻燃鎂合金中加入量的銻𣲙減少了條狀Al11RE3相的量𣲙同時生成顆粒狀的銻-稀土相𣲙使稀土阻燃鎂合金的強度得到提高。 ZRC-JGVFP阻燃硅橡膠絕緣電纜鎂合金高溫氧化破壞形式有兩種冲點狀破壞和晶界破壞。高溫下晶界上低熔點第二相的熔化是引起晶界破壞的主要因素。稀土阻燃鎂合金的抗高溫氧化燃燒能力比鑄態AZ91D鎂合金要強𣲙它的燃點比鑄態AZ91D鎂合金高約70℃。分析認為𣲙稀土元素在阻燃鎂合金高溫氧化不同溫度階段所發揮的作用不同。低溫階段𣲙稀土元素的存在可減少晶界低熔點第二相的生成、堵塞氧沿晶界向基體內部擴散𣲙從而提高鎂合金抗氧化燃燒能力冸高溫階段𣲙稀土元素主要發揮表面元素效應的作用𣲙以提高鎂合金熔融狀態下的阻燃能力。通過固溶處理鑄態AZ91D鎂合金晶界上的低熔點第二相𣲙也可以提高AZ91D鎂合金的抗高溫氧化燃燒性能

　　陶瓷化耐火硅橡膠和普通的高溫硅橡膠混煉膠的加工方法是完全相同的，它具備了很好的擠出性和模壓性，可以直接用硅橡膠電線電纜設備擠出、硫化成電線電纜，無需增加設備，更無需像氧化鎂礦物防火絕緣電纜那樣需要巨額的設備投入，也無需像雲母帶纏繞的耐火電纜那樣要經過多次纏繞，費工費時，可以大幅度降低成本。 ZRC-JGVFP阻燃硅橡膠絕緣電纜 ZR-JF46PGP、ZR-JF46P2GP2、ZR-JF46PGPR、ZR-JF46GPR、ZR-JF46PGR、ZR-JF46PGRP、ZR-JF46PGP22、ZR-JF46P2GP2/22、ZR-JF46PGP22、ZR-JF46PGPR22、ZR-JF46GPR22、ZR-JF46PGR22、ZR-JF46GRP22、NH-KGG、NH-YGC、NH-YGG、NH-JGG、NH-KFG、NH-JFG、NH-YFG、NH-FGR、NH-KGGP、NH-YGCP、NH-YGGP、NH-JGGP、NH-KFGP、NH-JFGP、NH-YFGP、NH-FGRP、NH-KGGP2、NH-YGCP2、NH-YGGP2、NH-JGGP2、NH-KFGP2、NH-JFGP2、NH-YFGP2、NH-FGRP2、NH-KGGR、NH-YGCR、NH-YGGR、NH-JGGR、NH-KFGR、NH-JFGR、NH-YFGR、NH-FGPR、NH-KGGRP、NH-YGCRP、NH-YGGRP、NH-JGGRP、NH-KFGRP、NH-JFGRP、NH-YFGRP、NH-GGRP、NH-KGGRP2、NH-YGCRP2、NH-YGGRP2、NH-JGGRP2、NH-KFGRP2、NH-JFGRP2、NH-YFGRP2、NH-GGRP2、NH-DJFPGP、NH-DJGGR、NH-DJGGP、NH-DJGGP2、NH-DJFP2GP2、NH-DJFPGPR、NH-DJGGPR、NH-DJFGPR、NH-DJGPGR、NH-DJFPGR、NH-DJGPGRP、NH-DJFPGRP、NH-DJFPGP22、NH-DJFP2GP2/22、NH-JFP2GP2/22、NH-DJFPGPR22、NH-DJGGPR22、NH-DJFGPR22、NH-DJGPGR22、NH-DJFPGR22、NH-DJGPGRP22、NH-DJFGRP22、NH-DJGPVFP、NH-DJGPVFR、NH-DJGPVFPR